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液压缸输入轴弹簧断裂。2012年11月24日,2号机组引风机2b电流突然下降50a,负荷立即由450mw手动调节降低。重新调整后,两台引风机的就地机械指示基本相同,但dcs引风机2b开度比2a开度大13%,风机停运后,风机上盖和全行程运行动叶无异常,山东烘干风机,故液压缸为n。损坏了。液压缸输入轴的夹紧螺钉没有松动,但发现液压缸输入轴的两个弹簧断裂。更换液压缸所有输入轴弹簧,将原烘干风机4片增加到8片。重新调试开关位置,并入系统后正常。原因是厂家设计的弹簧强度不够。4.5风机失速或喘振1风机消声器堵塞。2012年送风机1a发生多次喘振,经测量风机消声器出口风压至-3kpa,判断消声器堵塞。停风机1a检查风机入口消声器,发现多孔板铆钉脱落,导致吸水棉从堵塞的通道中流出,使风机落入喘振区。取出消声器中的吸水棉后,运行正常。另外,针对一次风机1b多次失速,经检查,风机入口消声器多孔板铆钉松动,减小了通道面积,使一次风机落入失速区,通过加强消声器消除了失速故障。
烘干风机采用角钢加固消声器的多孔板保护板,防止因铆钉从多孔板上脱落而导致吸音棉跑出堵塞通道。2空气预热器传热元件堵塞。2012年1月,1b一次风机多次出现喘振。检查烘干风机空气预热器1b传热元件---堵塞后,一次风机出口堵塞。通过更换空气预热器1b段传热元件---堵塞,消除了喘振故障。对策:控制空气预热器出口排烟温度不低于制造厂规定的较低温度,防止低温腐蚀和运行空气预热器冷端部件堵塞。通过定期维护,及时检查和更换风扇滑块和衬套等易损件,检查叶柄装置,润滑叶柄轴承,烘干风机,旋转维护液压缸,清洗油站和更换润滑油,清洗油冷却器,调整适当的供油压力。做好风机进口消声器的检修工作,提高检修技术水平,---风机联轴节和电机联轴节的中心安全。液压缸的安装精度和安装精度可大---低动叶可调轴流风机的故障率。
某发电公司1,2 2*660mw火电机组锅炉采用dg2020/25.31-12型超临界变压直流锅炉。其主要技术特点是一次再热、单炉、平衡通风、w型火焰燃烧、固体连续排渣、尾部双烟道结构、露天岛式布置、全钢架和全悬挂结构_型炉。锅炉设计煤种为金沙煤。每台炉设有6套冷一次风正压直吹制粉系统,每套制粉系统包括1台mgs4766双进双出球磨机。锅炉制粉系统配置两台ast-1736/1120型双级可调轴流一次风机。自1、2机组调试以来,两台机组一次风机多次停运。本文以四台烘干风机1a、2a、1b、2b为研究对象,定量研究了叶尖间隙对烘干风机性能和失速压力的影响。首先通过1b的热试验确定风机正常工作点在性能曲线上的位置,然后分别进行1b、2a和2b的近似失速试验。风扇的实际失速线位置由至少三个操作点的位置决定。后,建立了叶顶间隙与失速压力和效率的相关系数,以确定叶顶间隙对风机性能的影响。定量效应。为了了解一次风机的实际运行情况,在正常运行和各种工况下对1b一次风机进行了热力试验。烘干风机各工况点在其性能曲线上由此可见,一次风机现有工况离理论失速线较远,经计算,各工况点的失速裕度均大于1.3。为了进一步查明原因,测试人员对烘干风机进行了近似失速测试。
烘干风机噪声治理结果
采取噪声治理措施前后,大风量轴流风机进风口处噪声值对比结果如图5 所示。由图5 可知,治理前后进风口处噪声值在各倍频程处有相似的升降趋势。并且,噪声在63hz 和125hz 处均有明显峰值。治理后进风口处的噪声值有明显降低。在63hz 处降噪量约30db,通过治理前后噪声的a计权测量值对比,治理后烘干风机进风口噪声降噪量为27db(a)。
山东冠熙风机所采用的烘干风机弯头加折板式消声器的组合消声结构,针对该项目中大风量轴流风机的噪声消声量能够达到27db(a),并且对低频噪声具有较好的消声效果。弯头加折板式消声器的组合消声结构,不仅能够有效的改变气流流通方向,增加通道长度,提高空气动力性噪声的消声量,而且节约空间,组合形式灵活,具有广泛的应用前景。
烘干风机在同一转速下,由于动叶安装角的变化,因此其工作范围是一组特性曲线。由于风机内部流动是复杂的三维黏性流,完全采用实验方法或三维商业软件求解其全工况下的性能费时费力且成本较高; 同时在风机工况改变,粮食烘干风机,需要调整其转速和动叶角度使其满足风压和效率的要求,高温烘干风机,因此,快速准确预测出轴流风机在安装角变化时的气动性能够提高缩短设计周期和风机运行效率,具有---重要的工程应用价值。
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